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荷载作用约为3.0；对永久荷载作用大约为3.5。 4.5 高强硅酮结构胶的强度设计值 国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776中，结构胶的粘结抗拉强度定为0.6N/mm2，因此在风荷载和地震作用下，其强度设计值f1取为0.2N/mm2；在永久荷载作用下，其强度设计值f2取为0.01N/mm2。 由于高性能硅酮结构胶（如白云SS922）的粘结拉伸强度可以达到1.2N/mm2，甚至1.5 N/mm2，再采用上述规定不尽合理，因此JGJ133修订中规定，高性能硅酮结构胶，f1可按其粘结拉伸强度标准值除以系数3.0后采用；f2可按其粘结拉伸强度标准值除以系数60.0后采用。 相应地，高性能胶的变位承受能力δ，取对应于其受拉应力为0.7 f1时的伸长率。 5 面板设计 5.1 背部连接的石材面板 5.1.1 背栓、背槽和背卡 背部连接件形式多样，经过检验和论证后可以在工程中应用。 背栓应采用扩大端部、机械嵌固的切底螺栓，直径不应小于6mm，材质应采用316不锈钢或更高性能的不锈钢。 背槽采用铝合金型材为连接件，铝合金型材的性能应符合规范要求。背卡的材质为0Cr17Ni12Mo2热处理高弹性不锈钢，厚度不小于0.5mm，长度不小35mm。 5.1.2 背部连接石材面板的计算 1.背部连接石材面板分别按四角支承面板或四点支承、周边悬挑板计算。有较大悬挑而不考虑，只考虑中间部分计算的方法不一定安全。 2.在风力或地震力作用下，连接件抗拉压计算应考虑1.25的受力不均匀系数；在自重作用下，应根据其连接构造确定承受重力荷载的连接件个数，除考虑1.25的受力不均匀系数外，重力荷载分项系数γG应取1.35。 背部连接件的承载力设计值按其承载力标准值除以系数2.15后采用，即其总安全系数约为3.0。 5.1.3 背部连接试验 背部连接件形式多样，所连结的石材种类繁多，性能各异，故应通过试验具体确定该工程设计中所采用的承载力大小。 拉拔试验破坏形式应为石材破坏或连接件破断，不允许出现连接件整体从石材面板中拔出的试验结果。 5.2 玻璃面板 5.2.1 夹层中空玻璃 JGJ102目前也正在进行修订，更明确了夹层中空玻璃的设计方法。规定：由夹层玻璃组成的中空玻璃，可首先按规定计算夹层玻璃的等效厚度te，将夹层玻璃视为等效厚度为te的单片玻璃，按中空玻璃的计算方法分配内外片的荷载，将分配后的荷载分别作用于内外片玻璃，再按夹层玻璃的计算方法在夹层玻璃内部进行二次荷载分配，最后分别计算各片单片玻璃。 5.2.2 玻璃肋设计 玻璃肋是全玻幕墙、透光屋面中面玻璃的支承结构，它的可靠工作关系到安全问题。 玻璃肋下不宜采用单片钢化玻璃，因为单片钢化玻璃一旦自爆飞散，后果十分严重。玻璃肋宜采用夹层玻璃，当玻璃肋跨度过大而无法采用夹层玻璃时，宁愿采用浮法玻璃，因为浮法玻璃开裂后不会立即飞散，有时间予以更换。点支承玻璃肋应采用钢化夹层玻璃，长度不够时可采用金属板连接。 玻璃肋位于室外时，宜采用夹层玻璃，并且要进行垂直于玻璃肋平面的风荷载承载力计算。 5.2.3 全玻幕墙的胶缝厚度 全玻幕墙面板和玻璃肋之间的胶缝，当高度较大时会计算出很大的厚度，很不合理。实际上高度很大时，肋玻璃和面玻璃都吊挂在顶部，整个幕墙可以通过吊具吸收主结构的位移，无须胶缝独自承受这一位移。所以JGJ102-2003规范中第7.4.2条第3款关于胶缝厚度的规定在修订中将予以取消。 5.2.4 玻璃板后面的衬板 许多玻璃幕墙采用透明玻璃，为遮挡层间梁板或保温材料，层间的玻璃后面往往设置衬板。由于阳光通过透明玻璃射入会使玻璃与衬板之间空间的温度上升，造成玻璃开裂。所以应保持衬板与玻璃间有较大的距离，或设置通风孔洞，使热量可以迅速排出。 5.2.5 横框竖隐的半隐框玻璃 横框竖隐的半隐框玻璃幕墙，当玻璃自重完全由横梁承受时，只要承托构造符合明框幕墙的规定，面板的竖向结构胶缝可以不进行自重作用下的应力计算。 5.3 开放式板缝 现在许多工程要求采用开放式板缝。开放式板缝应符合以下要求： 1. 背部空间应防止积水，要采取措施使之能顺畅排水； 2. 面板背部的保温材料应有防水措施，可采用金属防水衬板； 3. 背部空间应保持通风，使水汽可以排出； 4. 支承结构和连接件应采取更有效的防腐措施； 5. 石板要背面贴防坠落的玻璃纤维织物或设置粘胶层； 6. 石板宜采取六面防水处理； 7. 背面衬板应能承受相应的风荷载。 复合铝板采用开放式板缝时，要防止芯材直接暴露于室外大气中。 6 支承结构设计 |
